TL494的內(nèi)部電路由基準(zhǔn)電壓產(chǎn)生電路、振蕩電路、間歇期調(diào)整電路、兩個誤差放大器、脈寬調(diào)制比較器以及輸出電路等組成。圖1是它的管腳圖，其中1、2腳是誤差放大器I的同相和反相輸入端；3腳是相位校正和增益控制；4腳為間歇期調(diào)理，其上加0～3.3V電壓時可使截止時間從2%線懷變化到100%；5、6腳分別用于外接振蕩電阻和振蕩電容；7腳為接地端；8、9腳和11、10腳分別為TL494內(nèi)部兩個末級輸出三極管集電極和發(fā)射極；12腳為電源供電端；13腳為輸出控制端，該腳接地時為并聯(lián)單端輸出方式，接14腳時為推挽輸出方式；14腳為5V基準(zhǔn)電壓輸出端，最大輸出電流10mA；15、16腳是誤差放大器II的反相和同相輸入端。

 

 

回路控制器的方框圖如圖2所示。被控制量(如壓力、流量、溫度等)通過傳感器交換為0～5V的電信號，作為閉環(huán)回路的反饋信號，通過有源簡單二階低通濾波電路進(jìn)行平滑、去除雜波干擾后送給TL494的誤差放大器I的IN+同相輸入端。設(shè)定輸入信號是由TL494的5V基準(zhǔn)電壓源經(jīng)一精密多圈電位器分壓，由電位器動端通過有源簡單二階低通濾波電路接入TL494的誤差放大器I的IN-反相輸入端。反饋信號和設(shè)定信號通過TL494的誤差放大器I進(jìn)行比較放大，進(jìn)而控制脈沖寬度，這個脈沖空度變化的輸出又經(jīng)過整流濾波電路及由集成運算放大器構(gòu)成的隔離放大電路進(jìn)行平滑和放大處理，輸出一個與脈沖寬度成正比的、變化范圍為0～10V的直流電壓。這個電壓就是所需要的輸出控制電壓，用它去控制執(zhí)行電路，及時調(diào)整被控制量，使被控制量始終與設(shè)定值保持一致，形成閉環(huán)單回路控制。

 

 

兩個運算放大器IC1A、IC1B都接成有源簡單二階低通濾電路，分別作為反饋信號輸入和設(shè)定信號輸入的處理電路。在電路設(shè)計上，兩個輸入電路采取完全對稱的形式。將有源簡單二階低通濾波電路的截止頻率fp設(shè)計為4Hz，根據(jù)有源簡單二階低通濾波電路中fp=0.37f0(f0為該濾波器的特征頻率)選取C1與C2為1μF,然后算得R1與R2為16kΩ。這樣可以濾除由于傳感器距離較遠(yuǎn)輸入引線過長而帶來的高頻雜波干擾和平滑傳感器信號本身的波動，使加入到TL494的管腳1即誤差放大器I同相輸入端IN+的信號盡可能地平滑和相對穩(wěn)定。在有源簡單二階低通濾波電路與誤差放大器I同相輸入端IN+之間接有10kΩ的限流隔離電阻。把TL494的14腳輸出的5V基準(zhǔn)電壓源，用一3.3kΩ精密多圈電位器W1分壓作為設(shè)定輸入信號，通過與處理傳感器反饋信號相同的電路，送入TL494的管腳2，即誤差放大器I的反相輸入端IN-端。實驗中發(fā)現(xiàn)，R19、R20這兩個限流隔離電阻必不可少。否則，TL494誤差放大器I的兩個輸入端的電位將相互影響。另外，實驗數(shù)據(jù)還表明，TL494誤差放大器的兩個輸入端在低電壓時跟蹤的線性不大好，故這里將兩個輸入運算放大器的放大倍數(shù)取為2，以改善反饋信號與設(shè)定信號的跟蹤線性。
 

2.2 脈寬調(diào)制電路
 

在本控制器中只用到了TL494的誤差放大器I，故將誤差放大器II的IN+(16腳)接地、IN-(15腳)接高電平。為保護(hù)TL494的輸出三極管，經(jīng)R13和R10分壓，在4腳加接近0.3V的間歇調(diào)整電壓。R9、R12和C5組成了相位校正和增益控制網(wǎng)絡(luò)。經(jīng)過實驗，在本控制器中振蕩電阻和振蕩電容分別取200kΩ和0.1μF。輸出采用并取方式，取自發(fā)射級。整機(jī)電源取12V單電源。
 

2.3 輸出電路
 

為了把脈寬變化的方波信號轉(zhuǎn)換為大小變化的直流信號，通過開關(guān)二極管D1、電容C8進(jìn)行整流濾波。R15作為整波濾波的輸出負(fù)載，還在脈沖截止期間為C8提供放電回路，使C8上的電壓與TL494輸出的脈寬成正比。為使輸出電壓進(jìn)一步平滑、提高帶負(fù)載能力以及使輸出電壓在0～10V之間變化，又加入了一級壓控電壓源二階低通濾波電路。在圖中所示元件參數(shù)下，最大的直流輸出電壓是10V，IC3A輸出端接的10V穩(wěn)壓二極管，是保證在意外的情況下，使輸出電壓不大于10V。

3、工作過程
 

當(dāng)反饋信號大于設(shè)定值時，通過TL494的脈寬調(diào)制作用，其9腳與10腳并聯(lián)輸出信號的脈寬減小，這個輸出信號再經(jīng)整流濾波電路及隔離與放大輸出電路，使最后輸出的直流控制信號的電壓相應(yīng)下降。直流控制信號通過控制電路經(jīng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)(如電動機(jī)、電熱管等)使被控制量下降，再進(jìn)而通過傳感器使反饋信號降低，形成單回路閉環(huán)控制。當(dāng)反饋信號小于設(shè)定值時，上述控制過程相反。另外，還可以根據(jù)被控制系統(tǒng)的具體情況，來調(diào)整輸入二階低通濾波器的電容大小，使控制過程及時、準(zhǔn)確、穩(wěn)定。再有，為使控制過程直觀，還應(yīng)加上設(shè)定量及被控制量的顯示(指示)電路?？蓮膬蓚€輸入端取出信號，然后分別通過隔離放大電路(如用運算放大器組成的電壓跟隨器)送到表頭指示。表頭可采用多功能數(shù)字式電子表頭成品或直接用滿量程5V的機(jī)械表示。

 

4、實測數(shù)據(jù)分析
 

表1～表3的數(shù)據(jù)是在輸出端接10kΩ負(fù)載電阻的開環(huán)條件下用DT9102A型數(shù)字萬用表測得的。其中反饋信號及設(shè)定信號分別用精密多圈電位器對標(biāo)準(zhǔn)5V基準(zhǔn)源分壓來模擬，并且測量點取自IC1A及IC1B的輸出端即IC1的1腳和7腳，輸出取自IC3A的1腳。所有單位均為伏。

 

表1：開環(huán)條件下實測數(shù)據(jù)組1

表2：開環(huán)條件下實測數(shù)據(jù)組2

表3：開環(huán)條件下實測數(shù)據(jù)組3
 

對實際的回路控制器電路測量了多組數(shù)據(jù)，限于篇幅僅更出以上三級數(shù)據(jù)。從測得的數(shù)據(jù)分析，我們可看出，在開環(huán)條件下該控制器的反饋信號的動態(tài)范圍很小，僅在±0.225V范圍內(nèi)。當(dāng)構(gòu)成閉環(huán)聯(lián)回路控制時，合理的控制系統(tǒng)中(執(zhí)行機(jī)構(gòu)的最大輸出穩(wěn)定值應(yīng)為最大設(shè)定值的1.1至1.2倍)，可以得出反饋量與設(shè)定量一定有一個動態(tài)平衡值，且在該平衡值睛，反饋量與設(shè)定量的一致性應(yīng)非常好。有了以上的數(shù)據(jù)對比和分析，可以說明該控制器的控制靈敏度和控制精度都很高，能取代成本高、電路復(fù)雜的單回路控制器。

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